梁模板(扣件式)计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm)

JKZL13 600×1300 150

新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m)

7.8 4.5

二、荷载设计

面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 233混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 231.1 1 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.3 风压高度变化系数μz 0.9 非自定义:0.22 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 ''1000 1000 1500 1000、1000 居中 500 2 按混凝土梁梁宽均分 400,600 5 0 300 结构表面隐蔽 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+

(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.163kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝40.399kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝33.25kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×40.399×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.102kN·m

σ＝Mmax/W＝0.102×106/37500＝2.722N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×33.25×1504/(100×10000×281250)＝0.038mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×40.399×0.15+0.446×1.764×0.15＝2.5kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×40.399×0.15+1.223×1.764×0.15＝7.25kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×40.399×0.15+1.142×1.764×0.15＝5.926kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×33.25×0.15＝1.96kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×33.25×0.15＝5.701kN R3'=0.928 q2l=0.928×33.25×0.15＝4.628kN

五、小梁验算

小梁类型

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm)

42

2

方木 15.44 9350 256

小梁材料规格(mm)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm)

3

2

60×80 1.78 64

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝

max{2.5+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.3-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.25+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.286kN/m q2＝

max[1.96+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.3-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，5.701+(0.3-0.1)×0.6/4]＝5.731kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.286×12，0.5×7.286×0.32]＝0.78kN·m

σ＝Mmax/W＝0.78×106/64000＝12.182N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.286×1，7.286×0.3]＝4.423kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.423×1000/(2×60×80)＝1.382N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.731×10004/(100×9350×2560000)＝1.513mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝5.731×3004/(8×9350×2560000)＝0.242mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.286×1，0.393×7.286×1+7.286×0.3]＝8.328kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝4.512kN，R2＝R4＝8.328kN，R3＝6.815kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.731×1，0.393×5.731×1+5.731×0.3]＝6.55kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.895kN，R'2＝R'4＝6.55kN，R'3＝5.332kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.462×106/4490＝102.801N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝10.697kN

τmax＝2Vmax/A=2×10.697×1000/424＝50.457N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.208mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R4]＝2.143kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.143kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 立杆自重q(kN/m) 32424 4.49 0.15 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.634 1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.056kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+0.9×1.4×2]×1＝38.178kN/m 2)小梁验算 q1＝

max{2.269+(0.3-0.1)×0.6/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，6.573+(0.3-0.1)×0.6/4}=6.603kN/m 同上四～六计算过程，可得：

R1＝2.004kN，R2＝12.891kN，R3＝12.891kN，R4＝2.004kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.15×(4.5-1.3)+Mw/lb＝max[2.004+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6/2)/2×1，12.891，12.891，

2.004+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.6/2)/2×1]+0.48+0.056/1＝13.427kN

f＝N/(υA)+Mw/W＝13426.653/(0.634×424)+0.056×106/4490＝62.449N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

荷载传递至立杆方式 可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝14.104kN≤[N]＝30kN 满足要求！

九、立柱地基基础计算

地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝13.427/(1×0.15)＝89.511kPa≤fak＝140kPa

满足要求！